熱力管道導(dǎo)向支架
關(guān)鍵詞 熱力管道導(dǎo)向支架 跨距計算 分類號 28411裝設(shè)軸向型波紋補(bǔ)償器的熱力管道發(fā)作的毀壞性事故次要有二類, 第一類是固定支架特 別是主固定支架設(shè)計強(qiáng)度不夠而傾斜、坍塌, 惹起這一類事故的設(shè)計緣由經(jīng)常是在裝設(shè)非均衡 式波紋補(bǔ)償器時, 無視了流體經(jīng)過管道作用在主固定支架上的內(nèi)壓力或補(bǔ)償器和固定支架之 間區(qū)段的總摩擦力, 這應(yīng)歸結(jié)于設(shè)計概念成績; 第二類是導(dǎo)向支架阻滯、管系失穩(wěn), 這往往是在 設(shè)計確定導(dǎo)向支架跨距時無視管段的波動性條件惹起的 系的波動性條件,確定導(dǎo)向支架跨距時, 簡直無一例外地借用美國收縮節(jié)制造商協(xié)會 (EJM 但是,對該計算式的剖析標(biāo)明, 它存在有局限性和不確定性, 既能夠由于 向受力思索不充沛,不能完全保證平安牢靠, 亦能夠過火思索波動性條件招致導(dǎo)向支架跨 本文討論通有流體的空心細(xì)長柱的亞波動成績,討論裝設(shè)軸向型波 紋補(bǔ)償 器熱力管道導(dǎo)向支架跨距確實定辦法, 給出管段軸向受力和選用跨距的線性圖 計算辦法已在工程設(shè)計理論中失掉了牢靠的驗證1成績的提出 裝設(shè)軸向型非均衡式波紋補(bǔ)償器的管系,通常是取一個補(bǔ)償器的補(bǔ)償才能范圍內(nèi)所允許 的一定長度的管段, 在兩端設(shè)置固定支架1 在兩個固定支架之間, 除了滑動支架外還要設(shè)置限 收稿日期 1998209206 第13 熱力管道導(dǎo)向支架跨距確實定辦法397 定管道變形方向的導(dǎo)向支架 第一、第二導(dǎo)向支架的跨距設(shè)置是爲(wèi)了保證波紋補(bǔ)償器不遭到管系端部側(cè)向變形的影響,避免 波紋補(bǔ)償器自身柱狀失穩(wěn)來確定的, 對此文獻(xiàn) 作了闡述1在作爲(wèi)壓桿的波動性剖析中, 支架之間、導(dǎo)向支架與滑動支架之間、滑動支架與固定支架之間的跨距確定成績可以歸結(jié)爲(wèi)導(dǎo)向支架之間或?qū)蛑Ъ芘c固定支架之間跨距確定成績的泛例, 而從波動性剖析又不難判別: 相反的軸向力而言,長度系數(shù)小于1 的壓桿約束條件比長度系數(shù)等于 的壓桿更平安,滿足強(qiáng) 和剛度條件的這種跨距普通是會滿足波動性條件的,這也是 EJM 等眾多文獻(xiàn)強(qiáng)調(diào)控制導(dǎo)向 支架之間跨距的緣由 因而裝設(shè)波紋補(bǔ)償器熱力管系的支架跨距選擇最能夠受制于波動性條 件的是兩個非第一、第二導(dǎo)向支架之間的導(dǎo)向支架跨距1 導(dǎo)向支架跨距確實定辦法 管道支架允許跨距取決于管材的強(qiáng)度、管子截面剛度、外荷載大小、管道敷設(shè)坡度、管道允許的最大撓度 異樣也給出了 按剛度條件確定的管道支架允許跨距的計算公式和圖表, 它是由管道自重發(fā)生的彎曲 撓度不 應(yīng)超越支架跨距的01005 而得出的1導(dǎo)向支架之間跨距首先必需滿足管段的強(qiáng)度和剛度條件, 對裝設(shè)波紋補(bǔ)償器的熱力管道 而言, 由于管段間能夠傳遞有很大的軸向載荷, 導(dǎo)向支架跨距還需滿足管段的波動性條件, 內(nèi)采用美國收縮節(jié)制造商協(xié)會(EJM 規(guī)范,該規(guī)范給出的導(dǎo)向支架是以兩端鉸支的柱的歐 拉公式 爲(wèi)根底,并思索波動. 性平安系數(shù) 而確定的,其表達(dá)式爲(wèi): ax爲(wèi)補(bǔ)償器最大軸向補(bǔ)償量 (cm 爲(wèi)管道在任務(wù)溫度下的彈性模數(shù) 爲(wèi)管道的慣性矩(cm 應(yīng)該指出:不能采用長度系數(shù)爲(wèi) 015 的壓桿約束條件是由于導(dǎo)向支架的軸向?qū)挾冉^對于 向支架之間的間距而言很小,文獻(xiàn) 束條件,由此推斷設(shè)計中可以節(jié)省近一半的導(dǎo)向支架是欠妥的1 的正確性是無疑的,但是將式 并作爲(wèi)裝設(shè)均衡式或非均衡式波紋補(bǔ)償器的熱力管道導(dǎo)向支架跨距的通用計算公式則值得商榷了 力怎樣計算,或用來剖析成績的體系應(yīng)該如何界定1 管段作爲(wèi)壓桿的波動性剖析 1998年11 管段受力表示圖思索波動性平安系數(shù) 之間的管段,所在地位離 將管壁和流體當(dāng)作一個波動性剖析的全體來思索,進(jìn)一步剖析歐拉公式的導(dǎo)出進(jìn)程, 普通狀況下,導(dǎo)向支架離波紋補(bǔ)償器端較近, 可以疏忽摩擦力, 而流體的剛度 等于0,這時, 但在傳遞的摩擦力較大的狀況下,疏忽它惹起的計算誤差不 對此包括EJM 在內(nèi)的諸文獻(xiàn)均沒有交待清楚,在國際普遍運用剛性支架時, 起管道設(shè)計者的留意1再討論采用軸向均衡式補(bǔ)償器的狀況, 管壁未接受大小爲(wèi)100P 比擬,則可得出結(jié)論: 在裝設(shè)軸向均衡式 波紋補(bǔ)償器的狀況下, 采用式 不應(yīng)以波紋補(bǔ)償器無效載面積 代入1進(jìn)一步的剖析計算還可得出: 在裝設(shè)軸向均衡式 償器的中、高壓管系設(shè)計計算中,非第一、第二的導(dǎo)向支架跨距可以不用思索波動性條件, 因是簡直滿足強(qiáng)度和剛度條件的跨距普通滿足波動性條件,這和采用 型補(bǔ)償器的自然補(bǔ)償 管系是相似的 (資料爲(wèi)20 在給定管系中,計算出導(dǎo)向支架之間管段所接受的軸向力 可查出按波動性條件允許的最大跨距,在圖中折線與縱、橫座標(biāo)軸解圍的區(qū)域內(nèi)管柱都是可 豎線對應(yīng)的軸向力爲(wèi)臨界載荷值,不應(yīng)超出, 臨界荷載對應(yīng)的最小臨界長度是以歐拉 式的適用范圍爲(wèi)前提失掉的,即來自于式 熱力管道導(dǎo)向支架跨距確實定辦法399 是依據(jù)在常溫下的20號鋼的彈性模數(shù) 得出的,引入修正系數(shù) 02)1/2 而不同溫度下不同 資料的最小臨界長度可由式 求出1結(jié)論 最大導(dǎo)向跨距計算圖(20 管道而言,采用 EJM 的計算式確定導(dǎo)向支架最大允許跨距時軸向力 裝設(shè)軸向均衡式波紋補(bǔ)償器的熱力管道,確定非第一、第二導(dǎo)向支架跨距時可以不 思索作爲(wèi)壓桿的波動性成績1 繪制的軸向力與導(dǎo)向支架最大允許跨距計算線算圖可方便工程設(shè)計計算,較有之價值
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