導(dǎo)熱復(fù)合材料可由金屬填充和石墨烯填充提高共混物的熱導(dǎo)率，本實(shí)驗(yàn)將氮化硼與金屬氧化物按質(zhì)量比1：1在高速機(jī)中與偶聯(lián)劑均勻復(fù)合，得復(fù)配材料，再按PA6與復(fù)合材料配比為80%/20%、7%0/30%、50%/50%經(jīng)偶聯(lián)劑熔融共混，采用分段式加料化熔融共混，制得PA6導(dǎo)熱復(fù)合材料。
當(dāng)導(dǎo)熱填料質(zhì)量分?jǐn)?shù)從20%增加到50%時(shí)，導(dǎo)熱材料的層內(nèi)熱導(dǎo)率和層間熱導(dǎo)率分別從1.834W/(m.K)和0.161W/(m.K)上升到4.578W/(m.K)和0.456W/(m.K)。隨著導(dǎo)熱填料用量的增加，導(dǎo)熱氧化硼粒子堆砌緊密，相互接觸，使熱流沿導(dǎo)熱率很高的填料通過(guò)，而較少的穿過(guò)高熱阻的樹(shù)脂基體，成型導(dǎo)熱網(wǎng)絡(luò)。尤其是小粒徑的超細(xì)金屬氧化物填充了大粒徑氧化硼填料的間隙，使導(dǎo)熱材料的導(dǎo)熱率隨金屬填料用量的增加顯著提高。由于填料的片狀形態(tài)，在加工成型過(guò)程中會(huì)沿流動(dòng)方向取向，導(dǎo)致復(fù)合材料在平行于熱流方向的層內(nèi)熱導(dǎo)率以及垂直于熱流方向的層間熱導(dǎo)率差異很大，層內(nèi)熱導(dǎo)率明顯高于層間熱導(dǎo)率。
隨著導(dǎo)熱填料用量的增加，復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度下降不大，沖擊強(qiáng)度下降明顯，而彎曲彈性模量大幅增加。這是因?yàn)閷?dǎo)熱填料、玻璃纖維和偶聯(lián)劑起到了增大多相面大分子鏈間的間隙，使導(dǎo)熱材料、玻璃纖維和偶聯(lián)劑分子鏈接到PA6大分子鏈上，從而改變了共混材料的力學(xué)性能。共混合金材料的物化及電學(xué)性能取向應(yīng)按照應(yīng)用材料的物性參數(shù)來(lái)設(shè)置。當(dāng)導(dǎo)熱填料質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%時(shí)，復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度、沖擊強(qiáng)度、彎曲彈性模量分別為68.9MPa、106.8MPa、14.1KJ/㎡、12.7MPa。隨著導(dǎo)熱填料的增加，復(fù)合材料的層間和層內(nèi)熱導(dǎo)率逐漸增大，當(dāng)導(dǎo)熱填料的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%時(shí)，復(fù)合材料的層內(nèi)熱導(dǎo)率和層間熱導(dǎo)率達(dá)到最佳值。